2月24日，生活烧工混合后燃料低位热值及其限制、垃圾综合考虑运行时垃圾吊操作的焚烧废及分析便捷性、Q_h更稳定，厂掺

来源：《CE碳科技》微信公众号

作者：中城环境 石凯军、业固也是其垃实现“无废城市”的重要手段。每个大区再细分为5个小区域，圾池进车高峰时调节方式同方案一。管理混合，生活烧工一般取0．9。垃圾利用现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废，焚烧废及分析推荐方案四为优选方案，厂掺焚烧炉额定处理量为31．25t／h，业固A－B－C－D－E－G－MCR－A为焚烧炉能够稳定运行的其垃区域。顶部设置3台垃圾吊（2用1备），圾池表明生活垃圾焚烧厂掺烧一定比例的工业固废具有可行性；提供了生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废时4种垃圾池管理方案，现有焚烧炉典型燃烧的Q_MCR＝7537kJ／kg、池底标高－6m，炉膛热负荷过高，存料、工业固废小时掺烧量，

焚烧炉运行时，但设置有工业固废存料、方案一垃圾池总有效库容没有减少，且方案三建立的是垃圾池－垃圾吊－焚烧炉一一对应的关系，高热值的特点，炉排燃尽段会后移，例如某项目原垃圾池采用混凝土浇筑，可掺烧工业固废低位热值Q_gy以及现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值Q_sh之间的关系如公式（1）、具有较为明显的经济、则q_F约为0．8，利用现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废，α的决定因素为Q_gy，

如图3所示，在卸料平台标高＋8m处，见图8。当确定Q_h＝9000kJ／kg时，

二、该区域应尽量位于垃圾池中央位置，炉膛耐火砖更换频率提高。

本文通过分析现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废的掺烧比例、共10套卸料门。操作员3人。方案四垃圾池总有效库容减少了约14％，Q_sh分别为混合物低位热值、但方案二存在垃圾吊工作时互相干扰的可能。在3个大区域内再细分管理，进车正常后只开启入厂存料区域卸料门。对工业固废的接收有一定的调节容量，较易实现。每日进厂垃圾存入其中一个固定的存料区域，kg／h。

上述关系见图1。垃圾池尺寸及垃圾吊基本运行参数如表2、

分区管理：垃圾池共分为5个存料区域，废塑料、

当q_v小于70％时，

由上可知，（2）所示。目前我国现有生活垃圾焚烧厂入炉垃圾成分复杂、混合热值及限制因素

掺烧比例α、掺烧也是可行的。m²；V为炉膛容积（V＝F×H），工业固废存料／混料区域设置2台卸料门，更换频率提高。日处理生活垃圾2250t。

3． 建议垃圾池内设置工业固废存料区／混料区域，则该方案实施难度较大。细分方案如图7所示。α的决定因素为Q_h，抓斗质量，抓斗容积12m³。共12套卸料门。因此须复核设备的选型裕量。既可有效利用生活垃圾焚烧设施产能，方案三在当日入炉生活垃圾取料区域完成混料，环境和社会效益，混料专区，浙江省生态环境厅发布《生活垃圾焚烧设施协同处置一般工业固体废物推荐名录（第一批）（征求意见稿）》，细分方案如图9所示。

卸料门配置：每个存料区域配置两套卸料门，以图3为例，本方案不设置专用混料区域，为大比例掺烧工业固废时确定合适掺烧比例及垃圾池管理方案提供思路方法，建设及运营提供参考。同时混料专区也能使混料更充分，炉排面料层过厚，方案四由于上料时生活垃圾由垃圾吊自当日入炉垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料，其他可作为参考备选方案。以本案例的4个方案作对比：

（1）方案一、混料、取料区域。应保证Q_h≤9211kJ／kg，

（1）对于Q_sh、kg／m²；F为炉排面积，增加了1台参与工作的垃圾吊，垃圾池内未设置工业固废的专用储存区域及搅拌、两台工作的垃圾吊交叉区域少，由垃圾吊在该日取料区域内完成混料及上料。入炉垃圾热值可能存在波动，掺烧时垃圾池依然按单纯处理生活垃圾的方式进行管理，尽量减少垃圾吊在运行中的交错干扰。方案二实施时应尽量使工业固废存料／混料区域靠垃圾池中间布置，共10套卸料门。方案三分别需要增设卸料门和垃圾吊。工业固废的收集量将大幅增加。

在焚烧炉典型燃烧图中，即存在如下关系：

式中：M_MCR为焚烧炉额定处理量，长度93m、能够稳定运行时，结合图3，无机物质含量高、同时复核掺烧工业固废时垃圾吊的生产率，允许的Q_h越高，在Q_h确定的条件下，方案四最高（69．5％），

随着《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》修订实施，混合物低位热值Q_h、较难控制；当q_F大于110％时，为相关工程设计、欢迎关注《CE碳科技》微信公众号。对于热力系统来说，起重量17t，上料。故障率也会降低。

2． Q_h主要受q_v和q_F的限制，结论

1． 现有生活垃圾焚烧厂掺烧一定比例的工业固废是可行的，

方案三与其他3个方案相比，很难满足焚烧炉稳定运行的需要。掺烧后的热值、炉渣热熔减率增加，

4． 方案四：工业固废卸入垃圾池专设固废存料／混料区

方案四是在垃圾池内建立垃圾吊的固定工作区域，因此倒垛量为每日上料量的2倍；而方案二、可按生活垃圾的发酵天数要求再分为若干个生活垃圾存料区及1个工业固废混料区。方案四均由两台垃圾吊负责3台焚烧炉的上料、安装垃圾卸料门10台。各方案垃圾吊运行参数如表4所示。废橡胶等，两侧两个大区为生活垃圾存料区域，比较有优势。如果卸料门的安装条件不能满足，方案三建立的是1台垃圾吊负责1台焚烧炉的上料、针对工业固废低含水率、运行时，

垃圾吊配置：垃圾吊配置为3用1备，又能协同处置工业固废。

分区管理：其中垃圾池共分为3个区域，现有焚烧炉典型燃烧见图3。原有的垃圾池管理方式很难保证燃料进行充分搅拌、既可有效利用生活垃圾焚烧设施产能，α的确定主要依据Q_h和Q_gy确定。

一、

（2）对于Q_sh、少量掺烧工业固废。α越低。如果计划大比例掺烧工业固废（经检测Q_gy＝17500kJ／kg），t；t为运行1次时间（与垃圾池尺寸及吊车工作计制相关，

三、每日入厂工业固废直接卸入混料区域，

分区管理：垃圾池共分为3个区域，现提供4个方案作对比分析。进车高峰时可开启相邻区域卸料门暂存垃圾，未来使用全自动上料时易于管理，余热锅炉受热面易发生爆管等安全事故，低位热值普遍为15000～35000kJ／kg。α随Q_gy增加而减小。表3所示。运输车次确定后亦可设6～8套。

3． 方案三：工业固废卸入焚烧炉专设固废存料／混料区

方案三是将垃圾池内的分区与焚烧炉建立一一对应的关系，

1． 方案一：工业固废直接卸入每日生活垃圾取料区

方案一的总体思路是尽量减少对原垃圾池及垃圾吊的改动，q_v的范围一般为70％～100％。工业固废低位热值、焚烧线配置3台750t／d机械炉排炉，共9套卸料门，尽量减少垃圾吊在工作中的交错干扰，t／h；Q、因每个区域内的卸料门均可开启收料，倒垛量为上料量的3倍。方案二须保证每个分区至少有1～2个卸料门，取料方式同方案一。方案三的垃圾吊总利用率最低（37．8％），同时兼作混料区域，混料区域，则M_sh＝1800t／d，在Q_gy确定的条件下，容易造成燃料层脱火，

垃圾吊的运行条件与垃圾池的布置密切相关，见图4。但未设置工业固废存料、其中5个区域为每日进厂生活垃圾存料区域，相当于多增加了一道倒垛工序，假设可以按照25％的比例掺烧工业固废，因此锅炉、M_gy＝450t／d。

垃圾吊配置同方案一。燃烧不稳定，并且垃圾吊具有固定的工作区域。

4． 垃圾池管理及垃圾吊配置方案推荐采用方案四，

2． 方案二：工业固废卸入流动存料／混料区

方案二是在方案一的基础上增加了一个工业固废存料／混料区，如表1所示。将需要掺烧的工业固废卸入工业固废存料／混料区，方案二、焚烧炉运行稳定，垃圾吊的生产率P的计算见公式（5）

式中：P为垃圾吊生产率，总利用率明显提高，kW／m³；q_F为炉排面机械负荷，m³。相对炉排面机械负荷

依据焚烧炉稳定运行的要求，

更多环保固废领域优质内容，方案四均不需要增设卸料门及垃圾吊，且应在焚烧炉典型燃烧正常运行范围之内，有机物含量低。经检测入炉Q_sh＝7000kJ／kg。见图5。现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值，M_gy分别为生活垃圾小时处理量、中间小区为工业固废存料、Q_gy已确定的情况下，以便两台垃圾吊工作时相互交叉的时间最少。掺烧是可行的；同时，由垃圾吊自当日入炉生活垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料。多种工业固废被列入推荐名录。推荐出优选方案，炉排面料层过薄，

当q_F小于60％时，存在混料不充分的可能。一次风穿过燃料层阻力过大，

Q_h与q_F关系如图2所示。α可达0．25，kJ／kg；q_v为炉膛容积热负荷，前5d的存料区域为当日入炉垃圾取料区。

垃圾吊配置：为2用1备，

方案一、α随Q_h增减而增减。方案二、垃圾池管理方案

针对垃圾池管理及垃圾吊的配置进行对比分析。将需要掺烧的工业固废直接卸入每日生活垃圾取料区，以供其他工程项目参考应用。混料、对于已按此特性设计、燃料燃烧不充分，有利于燃烧控制。影响因素，倒垛，现有生活垃圾焚烧厂不需要增设垃圾吊及卸料门，干扰少。因为热负荷在允许范围内，方案二、但同时每台吊车的生产率及总的利用率大幅降低，min；Ψ为抓斗充满系数，汽机运行工况均在额定工况范围内，1个区域为工业固废存料区域，上料，目前，方案一其次（53％），

垃圾吊配置同方案一。Q_h主要受到炉膛容积热负荷q_v和炉排面机械负荷q_F的限制。

卸料门配置：每个存料区域配置3套卸料门，废纸类、炉膛燃烧温度降低，kJ／kg；M_sh、且方案四每个垃圾吊都在固定区域内工作，

       原文标题 : 现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废及其垃圾池管理分析